3.1孔板級數的確定
　　考慮管道受靜壓差44.012 kPa的影響，孔板兩端zui大壓差　
式（1）至式（3）中：
　　p1——孔板入口壓力；
　　pc——熱力學臨界壓力，對于水，pc=22.5 MPa；
　　FL——液體壓力恢復系數，暫定為0.9；
　　FF——臨界壓力比系數。
　　由于p1=1.5 MPa，p2=0.165 MPa，20 ℃時pv=2.338 5 kPa，根據式（1）至式（3），得Δp=1335 MPa，Δps=1213 MPa。由于Δp＞Δps，且p2＞pv，所以采用1級節流孔板將產生汽蝕現象。為了避免汽蝕的發生，至少應裝2級節流孔板。
3.2孔板壓降的確定
　　根據前面的分析，當采用1級節流時，孔板壓差大于阻塞流壓差，采用多級節流降壓后，第1級節流孔板的實際壓差應小于阻塞流壓差，其壓差的大小取決于第2級孔板，多級節流孔板的壓降按幾何級數遞減。因此，若采用2級節流孔板，則　　
其中Δp1=0.89 MPa，Δp2=Δp1/2=0.445 MPa。
　　為了防止節流孔板發生汽蝕，應以阻塞流壓差Δps為準則，驗算各級節流孔板壓差：*級孔板的阻塞流壓差Δps1=1.213 MPa＞Δp1；第二級孔板的阻塞流壓差Δps2=0.92×[（1.5－0.89）MPa－0.957×0.002 338 5MPa=0.492 3 MPa＞Δp2。因此，每級節流孔板后都不會出現汽蝕現象，采用2級節流孔板是合理的。
4節流孔板孔徑的計算
　　根據DL/T 5054—1996《火力發電廠汽水管道設計技術規定》，水管道節流孔板孔徑可按下式計算：（4）
式中：dk——節流孔板的孔徑；
　　　ρ——水的密度。
　　仍以臺山電廠凝補泵再循環管為例。根據現場的實際運行數據，正常運行時熱井的補水量約20 t/h，泵出口壓力約1.5 MPa，扣除泵進口壓力，揚程約134 m，查性能曲線，對應的流量為136.8 t/h，即經再循環管回流至補給水箱的除鹽水量約116 t/h。根據式（4）得：第1級節流孔板孔徑dk1=40.68 mm，取40.7 mm；第2級節流孔板孔徑dk2=48.37 mm，取48.5 mm。
　　在該管道的*次設計變更時，流量按常規泵的再循環量（zui大流量的30%）選取，取60 t/h，且壓降沒按幾何級數遞減考慮，兩級孔板孔徑均為33 mm。根據實際運行情況，經再循環管回流至補給水箱的除鹽水量應約116 t/h，但由于節流孔板的限流作用，流經再循環管的水量zui大只能是第2級節流孔板阻塞流時的流量。因第2級節流孔板后的壓力大于液體的飽和蒸汽壓力，故第2級節流孔板后出現汽蝕現象，管道產生較大振動和噪音。
5結束語
在實際工程應用中，將多級節流孔板用于減壓系統是切實可行的，為了防止管道發生汽蝕，選擇節流孔板時，一定要根據管道的實際情況，計算出孔板數量和孔徑.

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